新版GB50017《钢结构设计规范

　　新版GB50017《钢结构设计规范》_设计/艺术_人文社科_专业资料。钢结构设计规范

　　新版GB50017《钢结构设计规范》 (1)新增条文——较详细讲解 (2)修改条文——指明修改之处 (3)强制条文——重申重要性 (4)未改条文——简要概述规范比 背 景 (1)GBJ17-88 从1997年起开始修订，2001年 12月完成报批 稿，这两年其它规范陆续推出，不断修改协调。 (2)吸收了国内外近十年的钢结构研究和工程应用成果，借 鉴了欧洲、美国、英国、澳大利亚等国新规范的经验。 (3) 条文增改部分超过2/3。 (4)明确了强制性条文，必须执行。 (5)既考虑了原则性、也考虑了可操作性。 第1 章 1.0.1条 基本原则，未变 总 则 1.0.2条 增加对冷弯成型的构件及其连接要符合《冷弯薄 壁型钢结构技术规范》 1.0.3 条 增加提到相关规范名称，如荷载取值必须符合 《建筑结构荷载规范》要求、地震区的建筑物和构筑 物符合《建筑抗震设计规范》、《构筑物抗震设计规 范》、《中国地震动参数区划图》要求。 1.0.4条 设计原则，未变 1.0.5条（强制条文） 在钢结构设计文件中，应注明建筑结 构的设计使用年限、钢材牌号、连接材料的型号（或钢 号）和对钢材所要求的力学性能、化学成分及其他的附 加保证项目。此外，还应注明所要求的焊缝形式、焊缝 质量等级、端面刨平顶紧部位及对施工的要求。 1.0.6条 特殊设计要求，未变 第2 章 术语和符号 材料并入第3章。第2章主要列出《建筑结构设计术语和符 号标准》（ GB/T50083-97 ）中没有的术语（如腹板“通 用高厚比”等），但符号列出较全。 第3 章 基本设计规定 3.1 设计原则 3.1.1条 设计基础，未变 3.1.2 条（强制条文）承重结构应按下列承载能力极限状态 和正常使用极限状态进行设计： (1)承载能力极限状态包括：构件和连接的强度破坏、疲劳 破坏和因过度变形而不适于继续承载，结构和构件丧失 稳定，结构转变为机构和结构倾覆。 (2)正常使用极限状态包括：影响结构、构件和非结构构件 正常使用或外观的变形，影响正常使用的振动，影响正 常使用或耐久性能的局部损坏（包括混凝土裂缝）。 3.1.3条（强制条文）设计钢结构时，应根据结构破坏可 能产生的后果，采用不同的安全等级。 一般工业与民用建筑钢结构的安全等级可取为二 级，其他特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况 另行确定。 3.1.4条（强制条文）按承载能力极限状态设计钢结构时， 应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效 应的偶然组合。 按正常使用极限状态设计钢结构时，考虑荷载效应 的标准组合，对钢与混凝土组合梁，尚应考虑永久组 合。 3.1.5条（强制条文）计算结构或构件的强度、稳定性以 及连接的强度时，应采用荷载设计值(荷载标准值乘以 荷载分项系数)；计算疲劳时，应采用荷载标准值。 3.1.6条 计算结构或构件强度和稳定时，动力荷载设计值 乘以动力系数；计算疲劳和变形时，动力荷载标准值 不乘以动力系数。 局部修改“计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳 和挠度时，吊车荷载应按作用在跨间内荷载效应最大 的一台吊车确定。” 3.1.7条， 3.1.8条， 3.1.9条移到3.2节 3.2 荷载和荷载效应计算 新增本节 3.2.1条（强制条文）设计钢结构时，荷载的标准值、荷 载分项系数、荷载组合值系数、动力荷载的动力系数 等，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009的规定采用。 不能用国外规范 结构的重要性系数 ?0应按现行《建筑结构可靠度设计统一 标准》的规定采用。 GB50068 的 7.0.3 条注“对设计工作寿命为 25 年的结构构件， 各结构规范可根据各自情况确定 ? 0 值”。本规范根据工 作寿命 50年时? 0 ＝1.0，工作寿命 5年时 ?0＝ 0.9 ，规定工 作寿命25年取?0≥0.95。 修订后的荷载规范将屋面均布活荷载标准值统一规定为 0.5kN/m2（原规定分0.3、0.5、0.7kN/m2三级），但注明 “对不同结构可按有关设计规范作0.2kN/m2的增减”。所 以本规范在本条注明了“对支承轻屋面的构件或结构， 当仅有一个可变荷载且受荷面积超过60m2时，取 0.3kN/m2 ” ；对重屋面由于增加了以永久荷载为主的组 合，不再提高屋面活荷载。 3.2.2条 原规范对重级工作制吊车梁，将荷载规范规定的 横向水平荷载乘以增大系数以考虑吊车的摇摆力。现改为 按下式计算： HK= ? Pkmax 式中Pkmax为吊车最大轮压标准值；系数?＝0.1（一般软钩 吊车），0.15(抓斗或磁盘吊车)和0.2（硬钩吊车）。 根据《起重机设计规范》（GB3811-83），按吊车利用 等级（即循环次数，分为U0-U9等10级）和载荷状态（载荷 谱系数Kp有轻、中、重、特重等4级）综合划分吊车工作级 别为A1?A8级。本规范所指轻级工作制即A1?A3级；中级为 A4?A5级；重级为A6?A8级（其中A8为特重级）。 3.2.3条 计算屋盖桁架考虑悬挂吊车和电动葫芦时：在同 一跨每条运行线路上的台数：梁式吊车≤2，电动葫芦 ≤1。 3.2.4条 (原3.1.9条)冶炼车间荷载折减系数，未变 3.2.5条 结构的计算模型和基本假定应尽量与构件连接的 实际性能相符。 3.2.6条 建筑结构的内力一般按结构静力学方法进行弹性 分析，符合本规范第9章的超静定结构，可采用塑性分 析。采用弹性分析的结构中，构件截面允许有塑性变 形发展。 3.2.7条 框架结构梁与柱刚性连接，梁柱交角不变，连接 能承受最不利内力；梁与柱铰接，充分的转动能力， 传递剪力和轴力；梁与柱半刚性连接，具有有限转动 刚度，交角变化，确定弯矩—转角曲线，考虑连接变 形影响。 ?N ? ?u ? 0.1 的框架结构（一般指无支撑纯 3.2.8条 对 ?H ? h 框架）宜采用二阶弹性分析”。此处?N为所计算楼层各 柱轴压力之和；?H为所计算楼层及以上各层水平力之和； h 为所计算楼层的高度； ? u 为所计算楼层按一阶分析的 层间侧移，此处可用位移容许值[?u]代替。 a．采用二阶分析时，应在每层柱顶附加考虑假想水平力 Hni： H ni ? ? y Qi 250 1 0.2 ? ns 式中， Qi 为第 i 楼层的总重力荷 载设计值； ns为框架总层数，取 0.2 ? 1 / ns ? 1 ?y为钢材强度影响系数； Q235钢，?y =1.0 Q345钢，?y =1.1 Q390钢，?y =1.2 Q420钢，?y =1.25 b. 采用二阶分析时，框架柱的计算长度系数?＝1.0。 c. 规范提出了采用二阶弹性分析时，杆端弯矩的近似 计算方法： M2＝M1b+?2i M1s 1 ? 2i ? ?N ? ?u 1? ? H ?h 式中 M1b 、M1s ── 分别为框架无侧移或有侧移时按一阶弹性 分析求得的杆件端弯矩； ?2i ── 考虑二阶效应第i层杆件的侧移弯矩增大系数。 如?2i 1.33，宜增加框架刚度 本条不适用于门式刚架和塑性设计刚架 3.3 材料选用（原规范第2章） 3.3.1 条 （原 2.0.1 条）增加使用钢材的牌号（原规范有 3 号钢、16Mn、15MnV）现为： Q235 (相当于作废的旧标准的3号钢) Q345 ( 相 当 于 作 废 的 旧 标 准 的 16Mn 、 12MnV 、 14MnNb、16MnRE、18Nb) Q390 ( 相 当 于 作 废 的 旧 标 准 的 15MnV 、 15MnTi 、 16MnNb) Q420 (相当于作废的旧标准的15MnVN、14MnVTiRE) 其中，15MnVN曾用于九江长江大桥（栓焊铁路桥）。 3.3.2条（原2.0.2条）下列情况不应采用Q235钢(沸腾钢) 焊接结构： (1)直接承受动力荷载或振动荷载且需要验算疲劳的结构； (2) 工作温度低于T-20℃时：直接承受动力荷载或振动荷 载但可不验算疲劳的结构；承受静力荷载的受弯和受拉 重要承重结构； (3)工作温度T≤-30℃的所有承重结构； 非焊接结构： 工作温度T≤-20℃的直接承受动力荷载且需要验算疲劳的结 构； 3.3.3条（强制条文， 原2.0.3条 ） 承重结构采用的钢材应 具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格 保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。 焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材还应 具有冷弯试验合格保证 材质单指标必须齐全 3.3.4条（原2.0.3条 ） 对于需要验算疲劳的焊接和非焊接 结构钢材应提出冲击韧性合格保证。 3.3.5条（原2.0.4条）钢铸件，未变 3.3.6条 增加Z向钢，厚板容易出现层状撕裂，这对沿厚 度方向受拉的接头来说是很不利的，因而需要采用厚度方 向性能钢材。 我国建筑抗震设计规范和建筑钢结构焊接技术规程中 均规定厚度大于40mm时应采用厚度方向性能钢材。 3.3.7条 增加耐候钢技术要求，对耐腐蚀有特殊要求，受 腐蚀介质作用 3.3.8条（原2.0.5条 ）增加栓钉材料要求 3.4 设计指标 3.4.1条（强制条文）钢材强度设计值为fy/?R。 ?R为抗力 分项系数，对 Q235 钢， ? R =1.087 ；对 Q345 、 Q390 和 Q420 钢， ? R ＝ 1.111 。这样对 Q345 钢来说，比原规范 的16Mn（?R＝1.087）强度设计值有所降低。原因为： ① Q345钢包括旧标准的5种钢材，统计资料不足； ② 近年来发现16Mn钢质量不理想，稍厚（当t20 mm）就容易分层。 指标对应计算点的钢材厚度 (1) 钢 板 厚 度 增 加 到 100mm （ 原 规 范 3 号 钢 ? 50mm ， 16Mn和15MnV钢?36mm），这是为了与轴压 d曲线相呼 应。其实，厚板的统计资料尚不够充分。板厚 16mm时， 厚度分组标准变化。 (2)Q345钢相应的对接焊缝强度设计值降低。 (3)普通螺栓的A、B级，根据GB5782-86，其材料不是3 号 钢 ， 分 为 5.6 和 8.8 级 ， 现 改 取 ftb=210 ， 400N/mm2, fvb=190，320N/mm2。 (4)普通螺栓的C级，分为4.6和4.8级。 (5)增加承压型连接高强度螺栓的抗拉强度。 A、B级螺栓都是以前的“精制螺栓”，质量标准要求 相同。只是 A 级螺栓用于 d?24mm 和 L （螺栓公称长度） ? 10d或 L?150mm （按较小值）； d或 L 较大者称为 B 级螺 栓。 铆钉连接在验收规范 GB50205 中已无条文，在设计 中规范中是否保留，意见不一致，现予保留。 3.4.2条（强制条文）强度设计值折减系数： 单面连接角钢 施工条件差的高空焊接 增加“无垫板的单面施焊对接焊缝乘以系数0.85”。 3.5 结构或构件变形的规定 正文为原则规定，具体数值规定在附录A。 3.5.1 条（新增条文）受弯构件的挠度容许值考虑两种情 况： ［uT］——恒载＋活荷载作用下的挠度容许值，主要 是观感要求 ［uQ］——为活荷载作用下的挠度容许值，主要是 使用要求。 将吊车梁和吊车桁架挠度改为按一台起重量最大吊车加自 重进行计算（相应挠度容许值有所调整）。理由：① 符 合“正常使用极限状态”的要求；② 与多数国外规范相 一致。 3.5.2条（原3.3.1条 ） 不考虑截面削弱，未变 3.5.3 条（新增条文）构件预先起拱值，一般取恒载标 准值+1/2活载标准值产生的挠度值。 原3.3.2~3.3.5 条移至附录A 第4 章 受弯构件的计算 4.1 强度 4.1.1条 实腹受弯构件，抗弯强度计算 My Mx ? ? f ? xWnx ? yWny ?x= ?y= 1.0由“直接承受动力荷载”改 为“需要计算疲劳的梁” 4.1.2条 抗剪计算，未变 4.1.3条 在梁局部承压强度计算中，将集中力在腹板边缘 的分布长度增加为（与梁与柱刚性连接节点一致）： lz ? a ? 5hy ? 2hR 式中， a为集中力支承长度； hy为梁外表面至腹板边缘 距离；hR为轨道的高度。 4.1.4条 折算应力计算，未变 4.2 整体稳定 Mx ? f ?bWx 4.2.1条 保证整体稳定的措施，未变 4.2.2条 平面内稳定计算，未变 4.2.3条 双向受弯梁稳定计算，未变 4.2.4条 保证箱形截面受弯梁稳定性，未变 4.2.5条(新增条文) 梁支座处构造措施防止梁端扭转 4.2.6条 减小梁受压翼缘侧向计算长度的支撑，按梁受压 翼缘为轴心压杆，根据翼缘轴力(如N=sAf)计算所需的 支撑，而不再统一取 F? Af f 85 fy 235 4.3 局部稳定 组合梁腹板局部稳定计算有较大变动，主要有： ① 对原来按无限弹性计算的腹板各项临界应力作了弹 塑性修正。 ② 原各种应力共同作用下的临界条件公式来源于完全 弹性条件，新的公式（ 4.3.3-1 ）等参考了澳大利亚规 范等资料，适合于弹塑性修正后的临界应力。 ③ 无局部压应力且承受静力荷载的焊接工字形载面梁， 规定按新增加的4.4节利用屈曲后强度设计。 4.3.1条（新增条文） 主要增加内容： （1）受静力和间接动力的组合梁宜考虑腹板屈曲后强度。 （2）受直接动力的吊车梁等应配置加劲肋， 且当 h0 / t w ? 80 235 / f y 应计算腹板稳定性。 （3）轻、中级工作吊车梁计算腹板稳定性时，轮压设计 值可乘折减系数0.9 4.3.2条 不计算” 主要修订内容： 时，可 (1)取消“对无局部压应力的梁， h0 / t w ? 100 235 / fy (2)增加“ h0 / t w ? 150 235 / fy （受压翼缘扭转未受约束时 ）需配置纵向加劲肋” (3)任何情况下h0/tw≤250 (4)梁支座和上翼缘集中荷载处，宜设置支承加劲肋 4.3.3 条 取消横向加劲肋间距验算，直接验算区格局部稳定 性。仅配横向加劲肋时： ? s ? ?s ? cr ? ?? ? sc ? ? ? ? ? ? ? ? ? s ? 1.0 c ,cr ? ? cr ? 2 2 (4.3.3 ? 1) 单项临界应力scr，?cr，sc,cr各有三个计算公式 例如计算scr 为 4.3.3-2a、 b、 c三个公式。其中 a式的临界 应力等于强度设计值f；而c式为完全弹性的临界应力，与原 规范的规定相当；b式则为弹性到屈服之间的过渡。公式采 用了国际通行的表达方式，采用通用高厚比 ? ? b 作为参数，即 f y / s cr (a) 当 ?b ? 0.85时, ?b ? 1.25时, s cr ? f 2 s cr ? 1.1 f / ?b 当 0.85 ? ?b ? 1.25时, 当 s cr ? [1 ? 0.75(?b ? 0.85)] f (b) (c) 式中 ? 为腹板受弯计算时的通用高厚比 b 当梁受压翼缘扭转受到约束时, fy 2hc / t w ?b ? ? 177 235 fy 2hc / t w ?b ? ? 153 235 当梁受压翼缘扭转未受到约束时, hc为梁腹板弯曲受压区高度 计算?cr为4.3.3-3a、b、c三个公式。通用高厚比 ?s ? 当 ?s ? 0.8时, 当 0.8 ? ?s ? 1.2时, 当 f vy / ? cr ? cr ? f v (a) ? cr ? [1 ? 0.59(?s ? 0.8)] f v (b) ? cr ? 1.1 f v / ?2 s (c) ?s ? 1.2时, 式中 ?s ? f vy / ? cr 为用于腹板受剪计算时的通用高厚比， f vy 为钢材抗剪屈服强度，等于 f y / 3 ； 当a/ho?1.0时, ?s ? ho / t w 41 4 ? 5.34( ho / a ) 2 ? fy 235 当a/ho1.0时, ?s ? ho / t w 41 5.34 ? 4(ho / a ) 2 ? fy 235 计算sc,cr为4.3.3-4a、b、c三个公式。通用高厚比 ?c ? 当 ?c ? 0.9时, 当 当 f y / s c ,cr s c,cr ? f (a) 0.9 ? ?c ? 1.2时, s c,cr ? [1 ? 0.79(?c ? 0.9)] f (b) s c,cr ? 1.1 f / ? 2 c ?c ? 1.2时, (c) 式中?c ? 高厚比， f y / s c ,cr 为用于腹板受局部压力计算时的通用 ho / t w 28 10.9 ? 13.4(1.83 ? ho / a) 3 当0.5?a/ho?1.5时, ?c ? ? fy 235 当1.5a/ho ?2.0时, ?c ? ho / t w 28 18.9 ? 5a / ho ? fy 235 4.3.4 条 腹板同时配纵、横向加劲肋时 , 取消纵向加劲肋位 置验算，直接验算区格局部稳定性。 1、受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格 sc ? s ?? ? ? ? ? ? 1.0 ? ?? ?? ? ? s cr1 ? ? cr1 ? ? s c ,cr1 ? ? 2 2 (4.3.4 ? 1) 临界应力scr1，?cr1，sc,cr1按(4.3.3-2和4.3.3-3)计算 按(4.3.3-2)计算scr1时?b用?b1代替 当梁受压翼缘扭转受到约束时, 当梁受压翼缘扭转未受到约束时, ? ? h1 / t w b1 h1 / t w ?b1 ? 75 fy 235 fy 235 64 h1为纵向加劲肋至腹板计算高度边缘的距离。 按(4.3.3-3)计算?cr1时h0用h1代替 按(4.3.3-2)计算sc,cr1时?b用?c1代替 当梁受压翼缘扭转受到约束时, h1 / t w f y ?c1 ? 56 235 当梁受压翼缘扭转未受到约束时, ? ? h1 / t w c1 fy 235 40 2、受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格 ? s2 ? ? ? ? s c2 ? ? 1.0 ?s ? ? ?? ?? ? ? ?s c ,cr 2 ? cr 2 ? ? cr 2 ? 临界应力scr2，?cr2，sc,cr2按(4.3.3-2~4)计算 2 2 (4.3.4 ? 4) s2为腹板在纵向加劲肋处的弯曲正应力 sc2为腹板在纵向加劲肋处的横向压应力sc2 = 0.3sc 按(4.3.3-2)计算scr2时?b用?b2代替 h2 / t w ?b 2 ? 194 fy 235 按(4.3.3-3)计算?cr2时，h0用h2代替 按(4.3.3-4)计算sc,cr2时，h0用h2代替，当a/h22时,取a/h2=2 4.3.5条 取消吊车梁腹板计算，改成 受压翼缘与纵向加劲肋间配短加劲肋时，区格局部稳定性 计算 ? s s ?? ? ? c ? ? 1.0 ? ?? ?? ? ? ? s cr1 ? ? cr1 ? ? s c ,cr1 ? ? 2 2 (4.3.4 ? 1) 临界应力scr1，?cr1，sc,cr1按 (4.3.3-2~3)计算， h0用h1代 替，a用a1代替 按(4.3.3-2)计算sc,cr1时?b用?c1代替 当梁受压翼缘扭转受到约束时, 如a1/h11.2， a /t ?c1 ? 1 w 87 fy 235 fy a1 / t w 87 235 ?c1 ? ? a1 ? ? ? 0 . 4 ? 0 . 5 ? h1 ? ? ? a1 / t w ? ? 当梁受压翼缘扭转未受到约束时, c1 73 fy a1 / t w 如a1/h11.2， 73 235 ?c1 ? ? a1 ? ? ? 0 . 4 ? 0 . 5 ? ? h 1 ? ? fy 235 4.3.6条 加劲肋构造要求，未变 bs / t s ? 15 235 / f y 4.3.7条 支承和支座加劲肋计算，未变 4.3.8 条 局部修改：梁受压翼缘自由外伸宽度 b 与厚度 t 之比， 应符合要求 b 235 ? 13 t fy 当?x=1.0时，b/t可放宽至 15 235 / f y 4.4 组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算 新增本节 4.4.1 条 （ 1 ）本节条款不适用于吊车梁，因有关资料不充 分，多次反复屈曲可能导致腹板边缘出现疲劳裂纹。 （2）梁腹板受剪屈曲后强度计算，利用了张力场概念。使 极限剪力大于屈曲剪力。精确确定张力场剪力值需要算 出张力场宽度，比较复杂，为简化计算，条文采用了相 当于下限的近似公式。 （ 3 ）利用腹板屈曲后强度，即使 h0/tw 很大，一般也不再 考虑设置纵向加劲肋。而且只要腹板的抗剪承载力不低于梁 的实际最大剪力，可只设支承加劲肋，而不设置中间横向加 劲肋。 （ 4 ）利用腹板屈曲后强度后，梁的抗弯承载力有所降低， 但降低不多，对Q235钢的梁来说，当h0/tw=200（受压翼缘扭 转受到约束）或h0/tw=175（受压翼缘扭转未受约束），抗弯 承载力只下降5%以内。 腹板仅配支承加劲肋，考虑屈曲后强度 抗弯和抗剪承载能力验算 M ?Mf ? V ? ? ? 0.5V ? 1? ? ? M ? M ? 1.0 u eu f ? ? 式中 M、V——所计算截面处梁的弯矩和剪力设计值。 2 当MMf时,取M=Mf，当V/Vu?0.5时,取V=0.5Vu Mf——梁两翼缘所承担的弯矩设计值，规范的Mf计算式是 考虑两翼缘截面不等的情况； ? ? h12 ? M f ? ? Af 1 ? Af 2 h2 ? f ? h2 ? ? Vu、Meu——梁抗剪和抗弯承载力设计值。 ① 腹板屈曲后的抗剪承载力Vu应为屈曲剪力与张力场剪 力之和，根据理论和试验研究，抗剪承载力设计值Vu可用 下列公式计算： 当?s?0.8时 当0.8?s?1.2时 Vu=hwtwfv Vu=hwtwfv[1-0.5(?s-0.8)] (a) (b) 当?s1.2时 式中 Vu=hwtwfv/?s1.2 ( c) ?s——用于抗剪计算的腹板通用高厚比。 ?s ? fy ? cr ? ho / t w 41 ? ? fy 235 当 a/ho?1.0 时 ， ? =4+5.34(ho/a)2 ； 当 a/ho1.0 时 ， ? ＝ 5.34+4(ho/a)2 。如果只设置支承加劲肋而使 a/ho 甚大时，则 可取?＝5.34。 ② 腹板屈曲后梁的抗弯承载力Meu 腹板屈曲后考虑张力场的作用，抗剪承载力有所提高，但由 于弯矩作用下腹板受压区屈曲后，使梁的抗弯承载力有所下降 我国规范采用有效截面的概念来计算梁的抗弯承载力。 M eu ? ? x? eWx f ?e为梁截面模量折减系数 假定腹板受压区有效高度为?hc，等分在hc的两端，中部则扣 去（ 1-? ） hc 的高度，梁的中和轴也有下降。现假定腹板受拉 区与受压区同样扣去此高度，这样中和轴可不变动，计算较为 简便。hc为腹板受压区的高度。 梁截面惯性矩为（忽略孔洞绕本身轴惯性矩）： I xe hc 2 1 3 ? I x ? 2(1 ? ? )hc t w ( ) ? I x ? (1 ? ? )hc tw 2 2 梁截面模量折减系数为： 上式是按双轴对称截面塑性发展系数 ? x=1.0 得出的偏安全的 近似公式，也可用于?x=1.05和单轴对称截面。 Wxe I xe (1 ? ? )hc3t w ?e ? ? ? 1? Wx Ix 2I x 有效高度系数?，与计算局部稳定中临界应力s cr 一样以通 用高厚比 ?b ? f y / s cr 作为参数，也分为三个阶段，分界 点也与计算 s cr 相同，即 当 ?b ? 0.85 时， 当 0.85 ? ?b ? 1.25时, ? ? 1.0 ? ? 1 ? 0.82(?b ? 0.85) (a) (b) 当 ?b ? 1.25时, ? ? (1 ? 0.2 / ?b ) / ?b (c) 通用高厚比?b仍按局部稳定计算中公式计算，即 2hc / t w ?b ? 177 fy 235 （受压翼缘扭转受到约束） 或 2hc / t w ?b ? 153 fy 235 （梁受压翼缘未受到约束） 任何情况，以上公式中的截面数据 Wx 、 Ix 以及 hc 均按截 面全部有效计算。 4.4.2条 考虑腹板屈曲后强度的加劲肋 （ 1）只设横向加劲肋（支承加劲肋和剪力较大区的中间横 向加劲肋），但不允许在腹板单侧设置。 张力场使中间横向加劲肋所受轴心压力规定为： Ｎs=Vu-hotw?cr+F 式中，Vu即腹板屈曲后的抗剪承载力；?cr为临界剪应力；F 为承受的集中荷载。按轴心受压构件计算加劲肋处平面外稳定 性 （ 2）梁的支座加劲肋除支座反力外，还承受张力场斜拉力 水平分力H 2 H ?? ?Vu ? ? cr hwt w 1 ? ?a / h0 ? ? ? ? ? 对设横向加劲肋的梁，a取支座端区格的加劲肋间距。对不 设中间加劲肋的腹板， a取梁支座至跨内剪力为零的距离。 H 的作用点在距腹板高度边缘 ho/4处。按压弯构件计算加劲 肋强度和平面外稳定性，截面和计算长度同一般支座加劲肋。 为了增加抗弯能力，在梁外端加设封头板（图a）。可采用下 列方法之一进行简化计算：①将封头板与支座加劲肋之间视 为竖向压弯构件，简支于梁上下翼缘，计算其强度和稳定； ②将支座加劲肋按承受支座反力 R 的轴心压杆计算，封头板 截面积则不小于Ac=3h0Ht/(16ef)，式中e为支座加劲肋与封头 板的距离；f为钢材强度设计值。 为了增加抗弯能力，在梁外端加设封头板（图a）。可采用下 列方法之一进行简化计算：①将封头板与支座加劲肋之间视 为竖向压弯构件，简支于梁上下翼缘，计算其强度和稳定； ②将支座加劲肋按承受支座反力 R 的轴心压杆计算，封头板 截面积则不小于Ac=3h0Ht/(16ef)，式中e为支座加劲肋与封头 板的距离；f为钢材强度设计值。